电缆截面计算书1
矩形水池设计(JSC-1)
项目名称 构件编号 日 期
设 计 校 对 审 核
执行规范:
《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2010), 本文简称《混凝土规范》
《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2011), 本文简称《地基规范》
《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012), 本文简称《荷载规范》
《给水排水工程构筑物结构设计规范》(GB 50069-2002), 本文简称《给排水结构规范》
《给水排水工程钢筋混凝土水池结构设计规程》(CECS 138-2002), 本文简称《水池结构规程》
钢筋：d - HPB300; D - HRB335; E - HRB400; F - RRB400; G - HRB500; P - HRBF335; Q - HRBF400; R - HRBF500
-----------------------------------------------------------------------
1 基本资料
1.1 几何信息
水池类型: 无顶盖 半地上
长度L=11.127m, 宽度B=23.727m, 高度H=2.289m, 底板底标高=-1.450m
池底厚h3=250mm, 池壁厚t1=200mm,底板外挑长度t2=400mm
注：地面标高为±0.000。
(平面图) (剖面图)
1.2 土水信息
土天然重度18.00 kN/m3 , 土饱和重度20.00kN/m3, 土内摩擦角30度
地基承载力特征值fak=100.0kPa, 宽度修正系数ηb=0.00, 埋深修正系数ηd=1.00
地下水位标高-0.500m,池内水深1.200m, 池内水重度10.00kN/m3,
浮托力折减系数1.00, 抗浮安全系数Kf=1.05
1.3 荷载信息
活荷载: 地面10.00kN/m2, 组合值系数0.90
恒荷载分项系数: 水池自重1.20, 其它1.27
活荷载分项系数: 地下水压1.27, 其它1.27
活载调整系数: 其它1.00
活荷载准永久值系数: 顶板0.40, 地面0.40, 地下水1.00, 温湿度1.00
考虑温湿度作用: 池内外温差10.0度, 内力折减系数0.65, 砼线膨胀系数1.00(10-5/°C)
1.4 钢筋砼信息
混凝土: 等级C30, 重度25.00kN/m3, 泊松比0.20
纵筋保护层厚度(mm): 池壁(内35,外35), 底板(上35,下35)
钢筋级别: HRB400, 裂缝宽度限值: 0.20mm, 配筋调整系数: 1.00
构造配筋采用 混凝土规范GB50010-2010
2 计算内容
(1) 地基承载力验算
(2) 抗浮验算
(3) 荷载计算
(4) 内力(考虑温度作用)计算
(5) 配筋计算
(6) 裂缝验算
(7) 混凝土工程量计算
3 计算过程及结果
单位说明: 弯矩:kN.m/m 钢筋面积:mm2 裂缝宽度:mm
计算说明：双向板计算按查表
恒荷载:水池结构自重,土的竖向及侧向压力,内部盛水压力.
活荷载:顶板活荷载,地面活荷载,地下水压力,温湿度变化作用.
裂缝宽度计算按长期效应的准永久组合.
3.1 地基承载力验算
3.1.1 基底压力计算
(1)水池自重Gc计算
池壁自重G2=702.44kN
底板自重G3=1828.27kN
水池结构自重Gc=G2+G3=2530.71 kN
(2)池内水重Gw计算
池内水重Gw=3002.62 kN
(3)覆土重量计算
池顶覆土重量Gt1= 0 kN
池顶地下水重量Gs1= 0 kN
底板外挑覆土重量Gt2= 456.36 kN
底板外挑地下水重量Gs2= 199.66 kN
基底以上的覆盖土总重量Gt = Gt1 + Gt2 = 456.36 kN
基底以上的地下水总重量Gs = Gs1 + Gs2 = 199.66 kN
(4)活荷载作用Gh
地面活荷载作用力Gh2= 285.23 kN
活荷载作用力总和Gh=Gh2=285.23 kN
(5)基底压力Pk
基底面积: A=(L+2×t2)×(B+2×t2)=11.927×24.527 = 292.52 m2
基底压强: Pk=(Gc+Gw+Gt+Gs+Gh)/A
=(2530.71+3002.62+456.36+199.66+285.23)/292.523= 22.13 kN/m2
3.1.2 修正地基承载力
(1)计算基础底面以上土的加权平均重度rm
rm=[0.950×(20.00-10)+0.500×18.00]/1.450
= 12.76 kN/m3
(2)计算基础底面以下土的重度r
考虑地下水作用，取浮重度，r=20.00-10=10.00kN/m3
(3)根据《地基规范》的要求，修正地基承载力:
fa = fak + ηb γ(b - 3) + ηdγm(d - 0.5)
= 100.00+0.00×10.00×(6.000-3)+1.00×12.76×(1.450-0.5)
= 112.12 kPa
3.1.3 结论: Pk=22.13 < fa=112.12 kPa, 地基承载力满足要求。
3.2 抗浮验算
抗浮力Gk=Gc+Gt+Gs=2530.71+456.36+199.66= 3186.73 kN
浮力F=(11.127+2×0.400)×(23.727+2×0.400)×0.950×10.0×1.00
=2778.97 kN
Gk/F=3186.73/2778.97=1.15 > Kf=1.05, 抗浮满足要求。
3.3 荷载计算
3.3.1 池壁荷载计算:
(1)池外荷载:
主动土压力系数Ka= 0.33
侧向土压力荷载组合(kN/m2):
部位(标高)
土压力标准值
水压力标准值
活载标准值
基本组合
准永久组合
池壁顶端(0.839)
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
地面(0.000)
0.00
0.00
3.33
3.81
1.33
地下水位处(-0.500)
3.00
0.00
3.33
7.62
4.33
底板顶面(-1.200)
5.33
7.00
3.33
19.47
13.67
(2)池内底部水压力: 标准值= 12.00 kN/m2, 基本组合设计值= 15.24 kN/m2
3.3.2 底板荷载计算(池内无水，池外填土):
水池结构自重标准值Gc= 2530.71kN
基础底面以上土重标准值Gt= 456.36kN
基础底面以上水重标准值Gs= 199.66kN
基础底面以上活载标准值Gh= 285.23kN
水池底板以上全部竖向压力基本组合:
Qb = (2530.71×1.20+456.36×1.27+199.66×1.27+285.23×1.27×0.90×1.00)/292.523
= 14.34kN/m2
水池底板以上全部竖向压力准永久组合:
Qbe = (2530.71+456.36+199.66×1.00+10.00×28.523×0.40)/292.523
= 11.28kN/m2
板底均布净反力基本组合:
Q = 14.34-0.250×25.00×1.20
= 6.84 kN/m2
板底均布净反力准永久组合:
Qe = 11.28-0.250×25.00
= 5.03 kN/m2
3.4 内力,配筋及裂缝计算
弯矩正负号规则:
池壁:内侧受拉为正,外侧受拉为负
底板:上侧受拉为正,下侧受拉为负
荷载组合方式:
1.池外土压力作用(池内无水，池外填土)
2.池内水压力作用(池内有水，池外无土)
3.池壁温湿度作用(池内外温差=池内温度-池外温度)
(1)L侧池壁内力:
计算跨度: Lx= 10.927 m, Ly= 2.039 m , 三边固定,顶边自由
池壁类型: 浅池壁,其它荷载作用下,按竖向单向板计算
温湿度应力按双向板计算
池外土压力作用角隅处弯矩(kN.m/m): 基本组合:-8.42, 准永久组合:-5.91
池内水压力作用角隅处弯矩(kN.m/m): 基本组合:6.59, 准永久组合:5.19
基本组合作用弯矩表(kN.m/m)
部位
池外土压力
池内水压力
温湿度作用
基本组合
内侧-水平跨中
0.00
-
-
0.00
水平边缘
-
6.59
-
2.28
竖直跨中
0.00
-
-
-3.22
竖直上边缘
-
-0.00
-
0.00
竖直下边缘
-
10.56
-
3.66
外侧-水平跨中
-
-0.00
-8.60
-8.60
水平边缘
-8.42
-
-7.86
-12.55
竖直跨中
-
-0.00
-3.22
-3.90
竖直上边缘
0.00
-
-0.00
-0.00
竖直下边缘
-13.49
-
-4.91
-11.41
准永久组合作用弯矩表(kN.m/m)
部位
池外土压力
池内水压力
温湿度作用
准永久组合
内侧-水平跨中
0.00
-
-
0.00
水平边缘
-
5.19
-
1.80
竖直跨中
0.00
-
-
-2.82
竖直上边缘
-
-0.00
-
0.00
竖直下边缘
-
8.31
-
2.88
外侧-水平跨中
-
-0.00
-7.53
-7.53
水平边缘
-5.91
-
-6.88
-9.54
竖直跨中
-
-0.00
-2.82
-3.06
竖直上边缘
0.00
-
-0.00
-0.00
竖直下边缘
-9.47
-
-4.30
-8.22
(2)B侧池壁内力:
计算跨度: Lx= 23.527 m, Ly= 2.039 m , 三边固定,顶边自由
池壁类型: 浅池壁,其它荷载作用下,按竖向单向板计算
温湿度应力按双向板计算
池外土压力作用角隅处弯矩(kN.m/m): 基本组合:-8.42, 准永久组合:-5.91
池内水压力作用角隅处弯矩(kN.m/m): 基本组合:6.59, 准永久组合:5.19
基本组合作用弯矩表(kN.m/m)
部位
池外土压力
池内水压力
温湿度作用
基本组合
内侧-水平跨中
0.00
-
-
0.00
水平边缘
-
6.59
-
2.28
竖直跨中
0.00
-
-
-3.22
竖直上边缘
-
-0.00
-
0.00
竖直下边缘
-
10.56
-
3.66
外侧-水平跨中
-
-0.00
-8.60
-8.60
水平边缘
-8.42
-
-7.86
-12.55
竖直跨中
-
-0.00
-3.22
-3.90
竖直上边缘
0.00
-
-0.00
-0.00
竖直下边缘
-13.49
-
-4.91
-11.41
准永久组合作用弯矩表(kN.m/m)
部位
池外土压力
池内水压力
温湿度作用
准永久组合
内侧-水平跨中
0.00
-
-
0.00
水平边缘
-
5.19
-
1.80
竖直跨中
0.00
-
-
-2.82
竖直上边缘
-
-0.00
-
0.00
竖直下边缘
-
8.31
-
2.88
外侧-水平跨中
-
-0.00
-7.53
-7.53
水平边缘
-5.91
-
-6.88
-9.54
竖直跨中
-
-0.00
-2.82
-3.06
竖直上边缘
0.00
-
-0.00
-0.00
竖直下边缘
-9.47
-
-4.30
-8.22
(3)底板内力:
计算跨度:Lx= 10.927m, Ly= 23.527m , 四边固定
按单向板计算.
1.池外填土,池内无水时,荷载组合作用弯矩表(kN.m/m)
部位
基本组合
准永久组合
上侧-L向跨中
0.00
0.00
B向跨中
33.26
24.47
下侧-L向边缘
-45.42
-33.41
B向边缘
-66.53
-48.93
(4)配筋及裂缝:
配筋计算方法:按单筋受弯构件计算板受拉钢筋.
裂缝计算根据《给排水结构规范》附录A公式计算.
按基本组合弯矩计算配筋,按准永久组合弯矩计算裂缝,结果如下:
①L侧池壁配筋及裂缝表(弯矩:kN.m/m, 面积:mm2/m, 裂缝:mm)
部位
弯矩
计算面积
实配钢筋
实配面积
裂缝宽度
内侧-水平跨中
0.00
400
E12@150
754
0.00
水平边缘
2.28
400
E12@150
754
0.01
竖直跨中
-3.22
400
E12@150
754
0.02
竖直上边缘
0.00
400
E12@150
754
0.00
竖直下边缘
3.66
400
E12@150
754
0.02
外侧-水平跨中
-8.60
400
E12@150
754
0.04
水平边缘
-12.55
400
E12@150
754
0.05
竖直跨中
-3.90
400
E12@150
754
0.02
竖直上边缘
-0.00
400
E12@150
754
0.00
竖直下边缘
-11.41
400
E12@150
754
0.04
②B侧池壁配筋及裂缝表(弯矩:kN.m/m, 面积:mm2/m, 裂缝:mm)
部位
弯矩
计算面积
实配钢筋
实配面积
裂缝宽度
内侧-水平跨中
0.00
400
E12@150
754
0.00
水平边缘
2.28
400
E12@150
754
0.01
竖直跨中
-3.22
400
E12@150
754
0.02
竖直上边缘
0.00
400
E12@150
754
0.00
竖直下边缘
3.66
400
E12@150
754
0.02
外侧-水平跨中
-8.60
400
E12@150
754
0.04
水平边缘
-12.55
400
E12@150
754
0.05
竖直跨中
-3.90
400
E12@150
754
0.02
竖直上边缘
-0.00
400
E12@150
754
0.00
竖直下边缘
-11.41
400
E12@150
754
0.04
③底板配筋及裂缝表(弯矩:kN.m/m, 面积:mm2/m, 裂缝:mm)
部位
弯矩
计算面积
实配钢筋
实配面积
裂缝宽度
上侧-L向跨中
0.00
500
E12@150
754
0.00
B向跨中
33.26
500
E12@150
754
0.12
L向边缘
0.00
500
E12@150
754
0.00
B向边缘
0.00
500
E12@150
754
0.00
下侧-L向跨中
0.00
500
E12@150
754
0.00
B向跨中
0.00
500
E12@150
754
0.00
L向边缘
-45.42
624
E12@150
754
0.17
B向边缘
-66.53
932
E14@150
1026
0.19
裂缝验算均满足.
3.5 混凝土工程量计算:
(1)池壁: [(L-t1)+(B-t1)]×2×t1×h2
= [(11.127-0.200)+(23.727-0.200)]×2×0.200×2.039 = 28.10 m3
(2)底板: (L+2×t2)×(B+2×t2)×h3
= (11.127+2×0.400)×(23.727+2×0.400)×0.250 = 73.13 m3
(3)池外表面积: (L+2×t2)×(B+2×t2)×2+(2×B+2×L)×(H-h3)-(L-2×t1)×(b-2×t1)+(2×B+2×L+8×t2)×h3
= (11.127+2×0.400)×(23.727+2×0.400)×2+(2×23.727+2×11.127)×(2.289-0.250)-(11.127-2×0.200)×(23.727-2×0.200)+(2×23.727+2×11.127+8×0.400)×0.250
= 495.17 m2
(3)池内表面积: (L-2×t1)×(B-2×t1)×2+(L+B-4×t1)×2×(H-h3)
= (11.127-2×0.200)×(23.727-2×0.200)×2+(11.127+23.727-4×0.200)×2×(2.289-0.250)
= 639.29 m2
(4)水池混凝土总方量 = 28.10+73.13 = 101.23 m3
-----------------------------------------------------------------------
【理正结构设计工具箱软件 7.0PB1_SP1】 计算日期: 2018-11-12 11:12:48
-----------------------------------------------------------------------
电缆截面计算书2
谈高压电力电缆终端头与中间接头的制作注意事项
摘要：众所周知，电力电缆附件是电缆线路中绝缘结构相对薄弱、容易发生运行故障的部分，制作时要求十分严细。本文指出了电力电缆终端头与中间接头了制作中经常忽视的问题，针对这些问题进行描述和分析，提出了制作时应注意的几点事项及解决办法。
关键词：电力电缆；制作；注意事项
0 前言
电力电缆在制造、敷设施工、运行维护过程中，不可避免地会出现产品质量、过负荷运行、外力破坏以及终端头与中间接头制作不规范等问题，这些都是导致电缆线路发生运行故障的直接原因。尤其电缆终端头与中间接头是电缆线路中绝缘结构相对薄弱、容易出现故障的部位。运行管理经验说明，很多事故都暴露了我们在电缆线路的工程管理和质量管理上存在众多问题。因此很有必要去认真研究电缆的敷设、电缆终端头与中间接头的制作事项等问题，从而确保电缆长周期安全运行。
1 不同电缆附件的比较
1.1 热缩电缆附件
热缩电缆附件主要靠应力管来处理电应力集中问题，亦即采用参数控制法缓解电场应力集中。应力管是一种体积电阻率适中，介电常数较大的特殊电性参数的热收缩管，利用电气参数强迫电缆绝缘屏蔽断口处的应力疏散成沿应力管较均匀的分布。其使用中关键技术问题是要注意用硅脂填充电缆绝缘半导电层断口处的气隙以排除气体，达到减小局部放电的目的。交联电缆因内应力处理不良时在运行中会发生较大收缩，因而在安装附件时 注意应力管与绝缘屏蔽搭盖不少于20mm，以防收缩时应力管与绝缘屏蔽脱离。热收缩附件因弹性较小，运行中热胀冷缩时可能使界面产生气隙，因此密封技术很重要，以防止潮气浸入。
1.2 预制式附件
预制式附件主要采用几何结构法即应力锥来处理应力集中问题。其主要优点是材料性能优良，安装简便快捷，无需加热即可安装，弹性好，使得界面性能得到较大改善，是近年来中低压以及高压电缆采用的主要形式。存在的不足在于对电缆的绝缘层外径尺寸要求高，通常的过盈量在2～5mm（即电缆绝缘外径要大于电缆附件的内孔直径2～5mm），过盈量过小，电缆附件将出现故障；过盈量过大，电缆附件安装非常困难，此外价格较贵。安装时要注意采用硅脂润滑界面，以便于安装,同时填充界面的气隙。预制式附件一般靠自身橡胶弹力可以具有一定密封作用，有时亦可采用密封胶及弹性夹具增强密封。
1.3 冷缩式附件
冷缩式附件一般采用几何结构法与参数控制法来处理电应力集中问题。与预制式附件一样，材料性能优良、无需加热即可安装、弹性好，使得界面性能得到较大改善。不同点在于它的安装更为方便快捷，只需在正确位置上抽出电缆附件内衬芯管即可安装完工；所使用的材料从机械强度上说比预制式附件更好，对电缆的绝缘层外径尺寸要求也不是很高，只要电缆附件的内径要略小于电缆绝缘外径，就完全能够满足要求；价格与预制式附件相当，比热收缩附件略高，是性价比最合理的产品。另外，冷缩式附件产品从扩张状况可分为工厂扩张式和现场扩张式两种，一般35kV及以下电压等级的冷缩式附件多采用工厂扩张式，其有效安装期在6个月内，最长安装期限不得超过两年，否则电缆附件的使用寿命将受到影响。66kV及以上电压等级的冷缩式附件则多为现场扩张式，安装期限不受限制，但需采用专用工具进行安装，专用工具一般附件制造厂均能提供，安装十分方便，安装质量可靠。
2 施工制作注意事项
2.1 从事作业的人员。很多单位施工时没有确保工程质量的监督措施，敷设安装质量和运行维护技术水平相对滞后，启用不懂或一知半解电缆线路施工工艺人员从事电缆头的制作工作。他们的技能全都是从师傅“穿帮带”学来的技术，对电缆从敷设到终端头、中间头制作的施工工艺重视性认识不足。因此，很有必要对从事电缆作业的人员经过专业培训考试合格后上岗，制定电缆施工工艺标准，加强电缆头制作工艺管理。
2.2 电缆附件的选用。施工时尽量选用冷缩电缆头，因为冷缩硅橡胶电缆附件，制作简单方便，不用喷灯，不用焊锡。且硅橡胶电缆附件有弹性，紧紧地贴在电缆上，克服了热缩材料的缺点。热缩材料没有弹性，在电缆热胀冷缩的过程中，会与电缆本体间出现间隙，这就为水树的发展提供了便利。通常情况下，35kV中间接头就有两种不同的配置，一种是常规型，一种是附加防水外壳及聚氨酯密封胶型。一般场所可选用常规型冷缩中间接头，在长年浸水的环境及有接地引出连接接地箱的情况下建议选用附加防水外壳及聚氨酯密封胶的产品。110kV中间接头的配置品种较多。有普通型、有带防水铜壳型、有带复合绝缘防水铜壳型、还有带防水铜壳加玻璃钢防水外壳型等。一般情况下可选用带复合绝缘防水铜壳型，既密封防水又可抗外力破坏。
2.3 铅笔头制作问题。在制作终端头时，有的可以不削铅笔头，但是如电缆绝缘端部与接线金具之间需包绕密封带时，为确保密封效果，通常将绝缘端部削成锥体，以确保包绕的密封带与绝缘能很好的粘合。在制作中间接头时，如果所装接头为预制型结构（含预制接头、冷缩接头），一般绝缘端部不需削成锥体，因为这种类型的接头，在接头内部中间部分都有一根屏蔽管，该屏蔽管的长度只比铜或铝连接管稍长，如电缆绝缘削成锥体，锥体的根部将离开屏蔽管，连接管部分的空隙将不会被屏蔽，从而影响到接头的性能，造成接头在中部击穿；但如果所装接头为热缩型或绕包型结构时，绝缘端部必须削成锥体，即制成反应力锥，同时必须将锥面用砂带抛光，因为锥面的长度远大于绝缘端部直角边的长度，故而沿着锥面的切向场强远小于绝缘直角边的切向场强，沿锥面击穿的可能性大大降低，从而提高了接头的性能。
2.4 应力管和应力疏散胶的使用。电缆附件中应力管和应力疏散胶主要用于缓和分散电应力的作用，应力管和应力疏散胶的材质构成都是由多种高分子材料共混或共聚而成，一般基材是极性高分子，再加入高介电常数的填料等等，这类材料必须按规定使用。
2.5接地线的引出。在制作电缆头时，建议将钢铠和铜屏蔽层分开焊接引出接地，这样做有利于检测电缆内护层的好坏。在检测电缆护层时，钢铠与铜屏蔽间通上电压，如果能承受一定的电压就说明内护层是完好无损。当然如果没有这方面的要求，用不着检测电缆内护层，也可以将钢铠与铜屏蔽层连在一起接地，我们提倡分开引出后接地。
2.6较长电缆建议采用电缆分支箱。对于长度在3km左右的电缆线路，除了做中间接头外，还建议采用一至二个电缆分支箱，一旦其中的一段电缆进水后，不会扩散到其它段的电缆，而且在电缆故障时也便于分段查找。
3 结束语
随着工业自动化程度的提高，供电的稳定性与可靠性越来越受到人们的关注。如何搞好电力电缆终端头与中间接头的安全可靠运行，降低事故发生率，提高供电质量，这也是我们大家当前共同关注的问题。
电缆截面计算书3
问题描述：
电缆班作为一线施工班组，电缆终端头制作是班组的主要工作之一。汪清县城区电力电缆使用长度逐年增加，导致电缆终端头使用数量不断激增，从而使制作电缆终端头的工作量不断加大。电缆终端头制作时间长，将直接增加作业人员的劳动强度，进而增加施工时间，影响线路设备投运时间，间接影响供电可靠性。
解决措施：
汪清县供电中心配电班，通过实际数据分析，利用中心仓库废旧40角钢，以45mm和110mm螺丝作为连接部件，按照人体人体工学以60cm垂直高度为参考，制作了三角形可调节电缆固定架，经实际操作，减少制作电缆终端头平均作业时间约33分钟，固定架可应用于实际任意规格电缆。
实际成效：
该装置小巧轻便、易操作、可折叠，单手即可随拿随用，固定部分可调节大小，适用所有型号的电缆，实用性强，大大缩减了停电的时间，及时的为客户送电。（魏来）
结尾：非常感谢大家阅读《电缆截面计算书_精选3篇》，更多精彩内容等着大家，欢迎持续关注华南创作网「hnchuangzuo.com」，一起成长！
编辑特别推荐： 欢迎阅读，共同成长！